道路工程地质灾害评估
『壹』 哪些项目需要作地质灾害危险性评估
国务院《地质灾害防治条例》第二十一条规定:"在地质灾害易发区进行工程建设回应当在答可行性研究阶段进行地质灾害危险性评估，……。编制地质灾害易发区内的城市总体规划、村庄和集镇规划时，应当对规划区进行地质灾害危险性评估"。
国土资源部《地质灾害防治管理办法》第15条规定，城市建设、有可能导致地质灾害发生的工程项目建设和在地质灾害易发区内进行的工程建设，在申请建设用地之前必须进行地质灾害危险性评估。
『贰』 地质灾害危险性预测评估
（一）地质灾害危险性预测评估概况
根据野外调查并结合已有资料分析，拟建输油管道工程建设和运行过程中可能遭受的地质灾害和工程建设可能加剧、引发的地质灾害主要有滑坡、崩塌、地裂缝、边坡失稳、洪水冲蚀以及黄土湿陷和潜蚀等。
表6-6 崩塌（危岩）危险性现状评估一览表
续表
现状评估中已存在的滑坡、崩塌，根据其规模大小、运动特征、稳定性以及与拟建管线临近关系（大中型50～100m以内，小型30m以内），确定有6处滑坡（H1、H3、H11、H12、H14、H17、H24）和5处崩塌（B1、B2、B6、B14、B16）可能对管道形成灾害危险。
在管线通过处附近发育4条地裂缝（D1、D2、D3、D4），在其继续活动下，拟建管线可能遭受地裂缝灾害，主要引起管道变形、拉裂、错断等破坏作用。其危害性大小主要根据地裂缝与管线相交关系和临近距离以及地裂缝活动特征等综合判定。
图6-7 段家峡曹固公路崩塌示意剖面图
1.人工堆积物；2.奥陶系灰岩；3.崩塌体坠落方向
拟建管线部分地段穿越黄土丘陵以及黄土台塬、高阶地前缘地带，受地形条件限制，不可避免地存在削方、挖坡工程，形成一定规模的人工边坡，在全线路零星分布，长约9.8km。若设计和施工不当，将引发边坡失稳，形成崩滑灾害。边坡失稳致灾的危险性主要依据开挖处自然坡高、坡度、岩性组合、岩体破碎程度以及植被覆盖条件和降水入渗条件等来综合分析判断。
拟建管线工程长度大，并跨越多条河流，不可避免地经过河流凹岸处，一定程度上受到河流侵蚀作用，形成近岸处填埋管道外露以至变形破坏和管道桥台坍塌。拟建工程有3处地段通过或临近河流侵蚀段，可能遭受洪水冲蚀灾害。
拟建工程可能遭受、加剧和引发的地质灾害，依管线工程特点分干线、支线和站场三部分进行预测评估。
（二）输油干线工程地质灾害危险性预测评估
拟建输油管道干线可能遭受、加剧或引发的地质灾害危险性评估结果列于表6-9中。
干线工程地质灾害危险性预测结果表明：
（1）拟建管线可能遭受6处滑坡的危害，受灾长度775m，遭受滑坡危险性大的是440+900、446+500和616+800三处管线段，长435m。危险性中等的2处，长70m，危险性小的1处，长250m;
（2）拟建管线可能遭受5处崩塌的危害，受灾长度145m。遭受崩塌灾害危险性大的是在380+700处，长20m。危险性中等的3处，长110m。危险性小的1处，长15m;
（3）拟建管线由于施工原因，可能形成1处地段人工边坡，长度7.8km。工程削坡后易失稳，处理不好，极易引发崩滑灾害，评估致灾危险中等；
（4）有3处地段靠近或穿过河流凹岸，可能遭受洪水冲蚀塌岸灾害，受灾长度2100m，危险性中等1处，长900m。危险性小的2处，长1200m。
表6-7 地裂缝危险性现状评估一览表
表6-8 洪水冲蚀危险性现状评估一览表
表6-9 陕西段干线管道工程地质灾害危险性预测评估表
续表
从以上可看出，拟建输油管道干线工程建设和运行过程中可能遭受的地质灾害主要有滑坡、崩塌、河流侵蚀塌岸，引发的加剧的地质灾害主要是工程削坡引发和边坡失稳，共4种灾害，对干线工程形成15处灾害点，长度10.820km，占整个干线工程长度的2.67%，其中致灾危险性大的4处（长0.455km），致灾危险性中等的7处（长8.080km），危险性小的4处（长1.465km）。
（三）输油管线支线工程建设地质灾害危险性预测评估
拟建输油管线支线工程有5条，其中宝鸡、咸阳和渭南3条支线可能遭受和加剧、引发的地质灾害，其危险性评估结果见表6-10。
支线工程地质灾害危险性预测结果表明：
（1）宝鸡支线穿越1处崩塌，管线铺设施工有可能引发、加剧该崩塌灾害，受灾长度50m，危险性中等。
（2）咸阳支线任家咀分布有1条构造成因的地裂缝，管线建成运行后有可能遭受该条地裂缝灾害的威胁，受灾长度170m，危险性小。
（3）渭南支线沿线或两侧500m范围内分布有3处构造成因的地裂缝、1处滑坡和1处崩塌，管线建成运行后有可能遭受这3处地裂缝灾害的威胁，受灾长度210m，危险性中等。管线铺设施工有可能引发、加剧滑坡和崩塌灾害各1处，受灾长度120m，危险性中等。
表6-10 输油管线支线地质灾害危险性预测评估表
（4）西安和风陵渡支线两侧100m范围内无滑坡、崩塌和泥石流地质灾害，1000m范围内也无地裂缝，管线铺设施工方式为浅埋开挖和顶管，也不引发、加剧地质灾害，对管线不构成危害，危险性小。
（四）输油管线站场工程地质灾害危险性预测评估
拟建输油管道陕西境设5个站场，即固关减压泵站、凤翔分输站、咸阳分输站、渭南分输站和风陵渡分输站，其所处地貌部位分别为：千河一级阶地、山前洪积平原、黄土塬、渭河一级阶地、黄河一级阶地。站场附近地势平坦，地面相对高差不超过5m。在站场附近100m范围内无地质灾害分布，拟建站场施工和运行也不会引发和加剧地质灾害发生。渭南和风陵渡站场需作抗地震液化的设防措施。预测评估站场工程地质灾害危险性小。
『叁』 管线工程地质灾害危险性综合分区评估
依据地质抄灾害危险性等级袭划分的标准，管线工程划分为28个区段（包括支线在内）（图7-8）。现将综合评估结果列于表7-7中。由表列可知，地质灾害危险性大的有6段，全长74km；危险性中等的有10段，全长178km；危险性小的有12段，全长546km。它们占河南段总长的比例分别为9.3%、22.3%和68.4%。因此河南段管线工程绝大多数建设用地是适宜和基本适宜的。
『肆』 什么项目 要做地质灾害危险性评估
国务院《地质灾害防治条例》第二十一条规定:"在地质灾害易发区进行工程建设应当在可行性研究阶段进行地质灾害危险性评估，……。编制地质灾害易发区内的城市总体规划、村庄和集镇规划时，应当对规划区进行地质灾害危险性评估"。
国土资源部《地质灾害防治管理办法》第15条规定，城市建设、有可能导致地质灾害发生的工程项目建设和在地质灾害易发区内进行的工程建设，在申请建设用地之前必须进行地质灾害危险性评估。
地质灾害危险性评估主要依据《国土资源部关于加强地质灾害危险性评估工作的通知》(国土资发[2004]69号)文件要求，相关技术要求依据《通知》附件1"地质灾害危险性评估技术要求(试行)"。《通知》规定:地质灾害危险性评估工作分级进行;对承担地质灾害危险性评估工作的单位实行资质管理制度;报告应经具有资格的资质灾害防治专家进行审查;对评估成果实行备案制度。
评估成果根据评估级别的不同分别由县级、市级和省级国土资源行政主管部门认定，并按要求抄报部、省、市级国土资源主管部门。不符合条件的，国土资源行政主管部门不予办理建设用地审批手续。地质灾害危险性评估包括下列内容:
(1)阐明工程建设区和规划区的地质环境条件基本特征
(2)分析论证工程建设区和规划区各种地质灾害的危险性，进行现状评估、预测评估和综合评估
(3)提出防治地质灾害措施与建议，并作出建设场地适宜性评价结论。
『伍』 工程建设遭受已有地质灾害危险性预测评估
输油管道工程在施工开挖过程中和工程运营后可能遭受采空地裂缝、塌陷、地裂缝、滑坡、崩塌、岸边坍塌，泥石流（潜在泥石流）、洪水冲蚀、地面沉降、黄土湿陷、盐渍土胀缩、地震液化等地质灾害的危害。
（一）采空塌陷和地裂缝
管线经过的霍西煤田区（K278～K335）和太原东山煤田区（K472～K495）采空区广布，地面塌陷和地裂缝发育密集，采空区未稳定，工程建设和运营后将长期遭受其危害，危害程度大。
霍西煤田区2、4、10号煤层顶板岩性为砂质页岩，1号煤层顶板岩性为砂岩，6、7号煤层顶板岩性为灰质页岩，9号煤顶板岩性为灰岩。线路经过煤矿区2号煤已基本采空，埋深约50～300m,2号煤厚约2m，开采深厚比40～150，砂质页岩顶板易垮落，上覆岩层变形破坏强烈，易引起地面变形（地裂缝、塌陷）破坏。尤其复采下层煤区，将加剧原有地面变形破坏，塌陷面积扩大，地裂缝下错加大，对管道危害严重。K270～K279处属霍州煤电集团规化开采区，为预测地面变形破坏区，将来对管道危害也严重。
东山煤田区3号煤顶板岩性为泥岩、砂岩，13号煤顶板岩性为泥灰岩，15号煤顶板岩性为灰岩。目前3号煤已采空，13号煤局部采空，15号煤为现主采煤层，15号煤埋深50～300m，煤均厚约6m，开采深厚比8～50，易引起地面变形破坏，采空区地裂缝、塌陷均处于未稳定状态，对管道危害严重。
由于采空区地裂缝、塌陷出现时间滞后于采煤之后时间较长，稳定时间也较长，破坏力较强，工程建设运营后可能导致管道错断，成品油泄漏，危害程度大，故预测采空区地面塌陷和地裂缝地质灾害危险性大。
（二）地裂缝
运城盆地GL1地裂缝延伸方向距管线约4km，临汾盆地GL2地裂缝延伸方向距管线约3.5～4.2km，其发展速度较慢，预测危险性小。
太原盆地平遥—祁县GL4、GL7、GL8、GL9、GL10、GL1 1地裂缝发育密集，均与管线及其分输支线相交，其各单缝规模较大，正处于活动盛期，从1985年初现至2004年仍在发展，所到之处房屋毁损，水井、道路破坏，耕地起伏不平，损失巨大。工程建设运营后可能导致管道错断，成品油泄漏，危害程度大，预测危险性大。
（三）岸边坍塌
岸边坍塌发育于黄河及其支流汾河两岸，黄河A1、A2岸边坍塌由于工程建设采用定向钻穿越黄河，对工程建设无影响，预测地质灾害危险性小，A3、A4、A6汾河岸边坍塌，工程建设后会导致管道暴露，由于汾河水流量较小，岸边坍塌轻微～中等，预测危险性中等，A5岸边坍塌离管线较远，对管道危害程度小，预测危险性小。
（四）泥石流（潜在泥石流）
N1～N3潜在泥石流沟：均位于临汾盆地冲洪积倾斜平原区，位置分别为 K203+500处、K226+200处、K238处。该泥石流均为人为型泥石流，规模为小型。诱发因素是暴雨和长时间降雨。临汾地区多年平均降水量为494.19mm，一日最大降水量为104.4mm(1958年7月16日）。管道均穿越其下游区，河谷较宽，为泥石流沟堆积区，无下切破坏作用，有淤埋作用，冲淤变幅小。对于埋地敷设的管道危害小，预测危险性小。
N4潜在泥石流沟：位于霍西煤田区K301处，规模为中型，该泥石流为人为型矿渣流，判定其易发程度中等，诱发因素是暴雨和长时间降雨。霍州地区多年平均降水量为437.3mm，年最大降水量为688.9mm，一日最大降水量为137.5mm，时最大降水量为46.9mm,10分钟最大降水量为 29.3mm。管道穿越其下游区沟口，河谷稍宽，为泥石流的堆积区，无下切作用，有淤积作用，冲淤变幅约1m左右，对管道危害程度小，预测地质灾害危险性小。
N5泥石流：位于灵石县梧桐河，规模为小型，泥石流中等易发，处于发展期阶段。诱发因素是暴雨和长时间降雨，灵石县多年平均降雨量为491.1mm，年最大降水量为115.4mm(1964年），一日最大降水量为115.4mm(1981年8月15日），最长连续降雨日数为12天，降水量为120.9mm。管线穿越其中、下游区，管线沿沟敷设段处于泥石流的堆积区，所处地形较高，泥石流对其危害小，管线穿越段处于泥石流的流通区，沟床较窄，泥石流有一定的下切作用，泥石流在流通过程中冲蚀河床可使管道暴露，对管道危害中等，预测危险性中等。
N6泥石流：位于介休龙凤河，泥石流易发程度低，处于衰退期阶段，诱发因素为暴雨和长时间降雨。介休多年平均降水量为571.9mm，年最大降水量为733.1mm。一日最大降水量为120.5mm。管线穿越其沟口地带，为泥石流的堆积区，无下切作用，对埋设管道危害小，预测危险性小。
（五）洪水冲蚀
山西地形条件复杂，冲沟发育，洪水冲蚀现象多见。本次调查较大洪水冲蚀沟谷20余处，总体特征表现为，台地区洪水冲蚀现象较多，最高洪水深一般小于 lm，沟底岩性为新近系上新统粘土，冲蚀量微弱，岩性为第四系中、上更新统黄土的冲蚀量较大，沟谷凹岸的冲蚀量较凸岸的冲蚀量大。
洪水冲蚀，除黄河地质灾害危险性大以外，本次调查的山区、高台地区洪水冲蚀，预测地质灾害危险性中等，低台地及平原区的洪水冲蚀，预测危险性小。
（六）地面沉降
介休地面沉降边缘区地面变形不明显。管线穿越段位于山前洪积扇区，其下伏松散层以粗颗粒砂性土为主，预测地面变形微弱，对管道危害较小。预测危险性小。
（七）地震液化
据史料记载，公元866年临汾西南5
2000年11月临汾盆地自来水公司进行输水管道跨越汾河工程中，在尧都北芦村发生砂土液化，对工程影响很大。为查清原因，在北芦村汾河河床及河漫滩区共布勘探孔16个，总进尺274m，取土样90件，进行标准贯入试验85次，认为Ⅷ度地震烈度区存在砂土液化，液化等级为Ⅲ～Ⅱ级，另据中国地震局勘测基本和上述结论吻合，确定汾河河床、河漫滩、一级阶地为易液化场地。所以，K170～K180区段、K256+500～K260+750区段， 预测地震液化的地质灾害危险性大，可导致管道变形开裂。
黄河漫滩区段，地下水水位埋深1～2m，河床及漫滩存在厚层的中、细粉砂，该区段地震烈度为Ⅷ度区，预测地震液化的地质灾害危险性大，可导致管道变形开裂。
（八）特殊土地面变形灾害
1.黄土湿陷变形灾害
山西段黄土广布，管线穿越地区岩土比例约1:8土均具有不同程度的湿陷性，主要发生于第四系上更新统风坡积、坡洪积黄土中，据以往研究成果分述如下：
（1）黄土湿陷性
①风坡积黄土：岩性为淡黄色、灰黄色粉土，具大孔隙，结构疏松，质地均匀，无层理，垂直节理发育，局部夹有古土壤及砂砾石，厚10～20cm左右。天然含水量（W）一般2.5%～23.9%，天然隙比（e)0.744～1.198，饱和度（Sr)6.97%%～76.0%，属稍密、稍湿～湿土；湿陷系数（δ） 0.05～0.102，自重湿陷系数（δz)0.014～0.052，属中等～强湿陷性黄土，湿陷深度一般介于1.5～14m之间。管线分布风坡积黄土地段主要是在K105～K115区段，峨嵋山黄土台地区等。
②洪坡积黄土：主要岩性为灰黄色、浅黄色粉土，略具大孔隙，垂直节理发育，含钙质及砂砾土石层。交错层理。天然含水量（W）一般为5.1～20.94，天然隙比（e)0.747～1.12，饱和度（Sr)17.5%～72.3%，属稍密、稍湿、高压缩性土。湿陷系数0.067，自然湿陷系数（δz) 0.024～0.0634，属中等湿陷性土，湿陷深度一般介于1.6～9.0m之间。该类黄土广泛分布于盆周隆起黄土台地区。
（2）黄土湿陷变形
拟建工程在施工开挖过程中遭降雨沿开挖段积水或工程建设运营后沿管线敷设地形低洼处积水，均可能发生黄土不均匀湿陷，使管道架空受力不均而发生变形。
管线大体穿越9个区段，具湿陷性黄土区。
K8～K21区段、K34～K44区段、K105～K115区段、K125～K163区段、K261～K300区段、K346～K357+600区段、K490～末站区段，黄土为中～强湿陷性黄土，预测黄土湿陷地质灾害危险性中等。
K473～K474+500区段，为Ⅱ级自重湿陷性黄土，预测评估黄土湿陷地质灾害危险性中等；K223+500～K242+50区段，为弱湿陷性黄土，预测黄土湿陷地质灾害危险性小。
2.盐渍土盐胀与侵蚀、软土不均匀沉降
输油管线沿途仅在K48～K54区段、K451～K464区段和黄河岸边穿越盐渍土、软土分布区。
（1)K48～K54区段
位于永济市东北伍姓湖区，调查区内分布面积约36km2，分布区段约6.6km，穿越湖面宽度1km左右，其余为盐渍地。地面高程343～345m，比周边地势低5～8m，表层土岩性为粉质粘土、粉土，湿～饱和，稍密，颗粒级配较好。地下水水位埋深0～3m。据已有分析资料，含盐量介于1.0616%～1.1755%之间，属中等盐渍土，类型为硫酸～氯盐渍土。
硫酸盐渍土具有结晶的膨胀性，硫酸盐沉淀结晶时，体积增大，脱水时体积缩小。山西属干旱—半干旱地区，日温差较大，硫酸盐的体积时缩时胀，对管道具有一定的盐胀和侵蚀作用，预测评估地质灾害危险性小。
另外，该区段下部存在一定厚度的淤泥质粘土、淤泥、软土，其结构松软、饱水，多呈流塑状态，工程地质性质较差，易产生不均匀沉降，对管道可产生危害，预测地质灾害危险性小。
（2)K451～K464区段
位于清徐张花营村至榆次西荣一带，盐渍土分布面积50km2，分布区段长度约13km，地面高程771～772m之间，比周边地势略低，表层土为粉土，稍湿，稍密，地下水水位埋深0.20～3m。据已有分析资料，含盐量为0.4436～1.12，属轻微—中等盐渍土。类型为氯—硫酸盐渍土。
该盐渍土对管道也具有一定的盐胀和侵蚀作用，预测评估地质灾害危险性小。
『陆』 什么样的工程项目需要做地质灾害评估
根据《地质灾害条例》国务院394号令 在地质灾害易发区进行的建设项目需要做地质灾害危险性评估
『柒』 工程建设加剧地质灾害危险性预测评估
管线临近的滑坡地质灾害主要是H5、H17、H18三处，现状基本稳定和不稳定，因与管线相距专100m左右，工程施工开挖过程中属一般不会产生危害，预测对管道危险性小。管线穿越的崩滑地质灾害主要是H1、H3、H19滑坡和B10崩塌，除H3外现状均不稳定，工程施工开挖过程中易加剧其发展并产生危害。H3滑坡规模小，现状基本稳定，开挖时易清理挖至滑坡面下稳定坡体，对工程危害小，故预测H3滑坡危险性小：H1滑坡规模为小型，滑移面为土岩接触面，开挖坡体易加剧其滑动，对工程形成危害，预测危险性中等；H19滑坡规模为中型，开挖坡体易加剧其滑动，对工程形成危害，预测危险性中等；B10崩塌，为岩质崩塌，规模为小型，原坡体垂直卸荷裂隙发育，岩体呈疏松状，开挖时易加剧其崩塌，对工程建设和管道工程危害大，故预测危险性大。