道路工程地質災害評估
『壹』 哪些項目需要作地質災害危險性評估
國務院《地質災害防治條例》第二十一條規定:"在地質災害易發區進行工程建設回應當在答可行性研究階段進行地質災害危險性評估，……。編制地質災害易發區內的城市總體規劃、村莊和集鎮規劃時，應當對規劃區進行地質災害危險性評估"。
國土資源部《地質災害防治管理辦法》第15條規定，城市建設、有可能導致地質災害發生的工程項目建設和在地質災害易發區內進行的工程建設，在申請建設用地之前必須進行地質災害危險性評估。
『貳』 地質災害危險性預測評估
（一）地質災害危險性預測評估概況
根據野外調查並結合已有資料分析，擬建輸油管道工程建設和運行過程中可能遭受的地質災害和工程建設可能加劇、引發的地質災害主要有滑坡、崩塌、地裂縫、邊坡失穩、洪水沖蝕以及黃土濕陷和潛蝕等。
表6-6 崩塌（危岩）危險性現狀評估一覽表
續表
現狀評估中已存在的滑坡、崩塌，根據其規模大小、運動特徵、穩定性以及與擬建管線臨近關系（大中型50～100m以內，小型30m以內），確定有6處滑坡（H1、H3、H11、H12、H14、H17、H24）和5處崩塌（B1、B2、B6、B14、B16）可能對管道形成災害危險。
在管線通過處附近發育4條地裂縫（D1、D2、D3、D4），在其繼續活動下，擬建管線可能遭受地裂縫災害，主要引起管道變形、拉裂、錯斷等破壞作用。其危害性大小主要根據地裂縫與管線相交關系和臨近距離以及地裂縫活動特徵等綜合判定。
圖6-7 段家峽曹固公路崩塌示意剖面圖
1.人工堆積物；2.奧陶系灰岩；3.崩塌體墜落方向
擬建管線部分地段穿越黃土丘陵以及黃土台塬、高階地前緣地帶，受地形條件限制，不可避免地存在削方、挖坡工程，形成一定規模的人工邊坡，在全線路零星分布，長約9.8km。若設計和施工不當，將引發邊坡失穩，形成崩滑災害。邊坡失穩致災的危險性主要依據開挖處自然坡高、坡度、岩性組合、岩體破碎程度以及植被覆蓋條件和降水入滲條件等來綜合分析判斷。
擬建管線工程長度大，並跨越多條河流，不可避免地經過河流凹岸處，一定程度上受到河流侵蝕作用，形成近岸處填埋管道外露以至變形破壞和管道橋台坍塌。擬建工程有3處地段通過或臨近河流侵蝕段，可能遭受洪水沖蝕災害。
擬建工程可能遭受、加劇和引發的地質災害，依管線工程特點分干線、支線和站場三部分進行預測評估。
（二）輸油干線工程地質災害危險性預測評估
擬建輸油管道干線可能遭受、加劇或引發的地質災害危險性評估結果列於表6-9中。
干線工程地質災害危險性預測結果表明：
（1）擬建管線可能遭受6處滑坡的危害，受災長度775m，遭受滑坡危險性大的是440+900、446+500和616+800三處管線段，長435m。危險性中等的2處，長70m，危險性小的1處，長250m;
（2）擬建管線可能遭受5處崩塌的危害，受災長度145m。遭受崩塌災害危險性大的是在380+700處，長20m。危險性中等的3處，長110m。危險性小的1處，長15m;
（3）擬建管線由於施工原因，可能形成1處地段人工邊坡，長度7.8km。工程削坡後易失穩，處理不好，極易引發崩滑災害，評估致災危險中等；
（4）有3處地段靠近或穿過河流凹岸，可能遭受洪水沖蝕塌岸災害，受災長度2100m，危險性中等1處，長900m。危險性小的2處，長1200m。
表6-7 地裂縫危險性現狀評估一覽表
表6-8 洪水沖蝕危險性現狀評估一覽表
表6-9 陝西段干線管道工程地質災害危險性預測評估表
續表
從以上可看出，擬建輸油管道干線工程建設和運行過程中可能遭受的地質災害主要有滑坡、崩塌、河流侵蝕塌岸，引發的加劇的地質災害主要是工程削坡引發和邊坡失穩，共4種災害，對干線工程形成15處災害點，長度10.820km，占整個干線工程長度的2.67%，其中致災危險性大的4處（長0.455km），致災危險性中等的7處（長8.080km），危險性小的4處（長1.465km）。
（三）輸油管線支線工程建設地質災害危險性預測評估
擬建輸油管線支線工程有5條，其中寶雞、咸陽和渭南3條支線可能遭受和加劇、引發的地質災害，其危險性評估結果見表6-10。
支線工程地質災害危險性預測結果表明：
（1）寶雞支線穿越1處崩塌，管線鋪設施工有可能引發、加劇該崩塌災害，受災長度50m，危險性中等。
（2）咸陽支線任家咀分布有1條構造成因的地裂縫，管線建成運行後有可能遭受該條地裂縫災害的威脅，受災長度170m，危險性小。
（3）渭南支線沿線或兩側500m范圍內分布有3處構造成因的地裂縫、1處滑坡和1處崩塌，管線建成運行後有可能遭受這3處地裂縫災害的威脅，受災長度210m，危險性中等。管線鋪設施工有可能引發、加劇滑坡和崩塌災害各1處，受災長度120m，危險性中等。
表6-10 輸油管線支線地質災害危險性預測評估表
（4）西安和風陵渡支線兩側100m范圍內無滑坡、崩塌和泥石流地質災害，1000m范圍內也無地裂縫，管線鋪設施工方式為淺埋開挖和頂管，也不引發、加劇地質災害，對管線不構成危害，危險性小。
（四）輸油管線站場工程地質災害危險性預測評估
擬建輸油管道陝西境設5個站場，即固關減壓泵站、鳳翔分輸站、咸陽分輸站、渭南分輸站和風陵渡分輸站，其所處地貌部位分別為：千河一級階地、山前洪積平原、黃土塬、渭河一級階地、黃河一級階地。站場附近地勢平坦，地面相對高差不超過5m。在站場附近100m范圍內無地質災害分布，擬建站場施工和運行也不會引發和加劇地質災害發生。渭南和風陵渡站場需作抗地震液化的設防措施。預測評估站場工程地質災害危險性小。
『叄』 管線工程地質災害危險性綜合分區評估
依據地質抄災害危險性等級襲劃分的標准，管線工程劃分為28個區段（包括支線在內）（圖7-8）。現將綜合評估結果列於表7-7中。由表列可知，地質災害危險性大的有6段，全長74km；危險性中等的有10段，全長178km；危險性小的有12段，全長546km。它們占河南段總長的比例分別為9.3%、22.3%和68.4%。因此河南段管線工程絕大多數建設用地是適宜和基本適宜的。
『肆』 什麼項目 要做地質災害危險性評估
國務院《地質災害防治條例》第二十一條規定:"在地質災害易發區進行工程建設應當在可行性研究階段進行地質災害危險性評估，……。編制地質災害易發區內的城市總體規劃、村莊和集鎮規劃時，應當對規劃區進行地質災害危險性評估"。
國土資源部《地質災害防治管理辦法》第15條規定，城市建設、有可能導致地質災害發生的工程項目建設和在地質災害易發區內進行的工程建設，在申請建設用地之前必須進行地質災害危險性評估。
地質災害危險性評估主要依據《國土資源部關於加強地質災害危險性評估工作的通知》(國土資發[2004]69號)文件要求，相關技術要求依據《通知》附件1"地質災害危險性評估技術要求(試行)"。《通知》規定:地質災害危險性評估工作分級進行;對承擔地質災害危險性評估工作的單位實行資質管理制度;報告應經具有資格的資質災害防治專家進行審查;對評估成果實行備案制度。
評估成果根據評估級別的不同分別由縣級、市級和省級國土資源行政主管部門認定，並按要求抄報部、省、市級國土資源主管部門。不符合條件的，國土資源行政主管部門不予辦理建設用地審批手續。地質災害危險性評估包括下列內容:
(1)闡明工程建設區和規劃區的地質環境條件基本特徵
(2)分析論證工程建設區和規劃區各種地質災害的危險性，進行現狀評估、預測評估和綜合評估
(3)提出防治地質災害措施與建議，並作出建設場地適宜性評價結論。
『伍』 工程建設遭受已有地質災害危險性預測評估
輸油管道工程在施工開挖過程中和工程運營後可能遭受采空地裂縫、塌陷、地裂縫、滑坡、崩塌、岸邊坍塌，泥石流（潛在泥石流）、洪水沖蝕、地面沉降、黃土濕陷、鹽漬土脹縮、地震液化等地質災害的危害。
（一）采空塌陷和地裂縫
管線經過的霍西煤田區（K278～K335）和太原東山煤田區（K472～K495）采空區廣布，地面塌陷和地裂縫發育密集，采空區未穩定，工程建設和運營後將長期遭受其危害，危害程度大。
霍西煤田區2、4、10號煤層頂板岩性為砂質頁岩，1號煤層頂板岩性為砂岩，6、7號煤層頂板岩性為灰質頁岩，9號煤頂板岩性為灰岩。線路經過煤礦區2號煤已基本采空，埋深約50～300m,2號煤厚約2m，開采深厚比40～150，砂質頁岩頂板易垮落，上覆岩層變形破壞強烈，易引起地面變形（地裂縫、塌陷）破壞。尤其復採下層煤區，將加劇原有地面變形破壞，塌陷面積擴大，地裂縫下錯加大，對管道危害嚴重。K270～K279處屬霍州煤電集團規化開采區，為預測地面變形破壞區，將來對管道危害也嚴重。
東山煤田區3號煤頂板岩性為泥岩、砂岩，13號煤頂板岩性為泥灰岩，15號煤頂板岩性為灰岩。目前3號煤已采空，13號煤局部采空，15號煤為現主採煤層，15號煤埋深50～300m，煤均厚約6m，開采深厚比8～50，易引起地面變形破壞，采空區地裂縫、塌陷均處於未穩定狀態，對管道危害嚴重。
由於采空區地裂縫、塌陷出現時間滯後於採煤之後時間較長，穩定時間也較長，破壞力較強，工程建設運營後可能導致管道錯斷，成品油泄漏，危害程度大，故預測采空區地面塌陷和地裂縫地質災害危險性大。
（二）地裂縫
運城盆地GL1地裂縫延伸方向距管線約4km，臨汾盆地GL2地裂縫延伸方向距管線約3.5～4.2km，其發展速度較慢，預測危險性小。
太原盆地平遙—祁縣GL4、GL7、GL8、GL9、GL10、GL1 1地裂縫發育密集，均與管線及其分輸支線相交，其各單縫規模較大，正處於活動盛期，從1985年初現至2004年仍在發展，所到之處房屋毀損，水井、道路破壞，耕地起伏不平，損失巨大。工程建設運營後可能導致管道錯斷，成品油泄漏，危害程度大，預測危險性大。
（三）岸邊坍塌
岸邊坍塌發育於黃河及其支流汾河兩岸，黃河A1、A2岸邊坍塌由於工程建設採用定向鑽穿越黃河，對工程建設無影響，預測地質災害危險性小，A3、A4、A6汾河岸邊坍塌，工程建設後會導致管道暴露，由於汾河水流量較小，岸邊坍塌輕微～中等，預測危險性中等，A5岸邊坍塌離管線較遠，對管道危害程度小，預測危險性小。
（四）泥石流（潛在泥石流）
N1～N3潛在泥石流溝：均位於臨汾盆地沖洪積傾斜平原區，位置分別為 K203+500處、K226+200處、K238處。該泥石流均為人為型泥石流，規模為小型。誘發因素是暴雨和長時間降雨。臨汾地區多年平均降水量為494.19mm，一日最大降水量為104.4mm(1958年7月16日）。管道均穿越其下游區，河谷較寬，為泥石流溝堆積區，無下切破壞作用，有淤埋作用，沖淤變幅小。對於埋地敷設的管道危害小，預測危險性小。
N4潛在泥石流溝：位於霍西煤田區K301處，規模為中型，該泥石流為人為型礦渣流，判定其易發程度中等，誘發因素是暴雨和長時間降雨。霍州地區多年平均降水量為437.3mm，年最大降水量為688.9mm，一日最大降水量為137.5mm，時最大降水量為46.9mm,10分鍾最大降水量為 29.3mm。管道穿越其下游區溝口，河谷稍寬，為泥石流的堆積區，無下切作用，有淤積作用，沖淤變幅約1m左右，對管道危害程度小，預測地質災害危險性小。
N5泥石流：位於靈石縣梧桐河，規模為小型，泥石流中等易發，處於發展期階段。誘發因素是暴雨和長時間降雨，靈石縣多年平均降雨量為491.1mm，年最大降水量為115.4mm(1964年），一日最大降水量為115.4mm(1981年8月15日），最長連續降雨日數為12天，降水量為120.9mm。管線穿越其中、下游區，管線沿溝敷設段處於泥石流的堆積區，所處地形較高，泥石流對其危害小，管線穿越段處於泥石流的流通區，溝床較窄，泥石流有一定的下切作用，泥石流在流通過程中沖蝕河床可使管道暴露，對管道危害中等，預測危險性中等。
N6泥石流：位於介休龍鳳河，泥石流易發程度低，處於衰退期階段，誘發因素為暴雨和長時間降雨。介休多年平均降水量為571.9mm，年最大降水量為733.1mm。一日最大降水量為120.5mm。管線穿越其溝口地帶，為泥石流的堆積區，無下切作用，對埋設管道危害小，預測危險性小。
（五）洪水沖蝕
山西地形條件復雜，沖溝發育，洪水沖蝕現象多見。本次調查較大洪水沖蝕溝谷20餘處，總體特徵表現為，台地區洪水沖蝕現象較多，最高洪水深一般小於 lm，溝底岩性為新近繫上新統粘土，沖蝕量微弱，岩性為第四系中、上更新統黃土的沖蝕量較大，溝谷凹岸的沖蝕量較凸岸的沖蝕量大。
洪水沖蝕，除黃河地質災害危險性大以外，本次調查的山區、高台地區洪水沖蝕，預測地質災害危險性中等，低台地及平原區的洪水沖蝕，預測危險性小。
（六）地面沉降
介休地面沉降邊緣區地面變形不明顯。管線穿越段位於山前洪積扇區，其下伏鬆散層以粗顆粒砂性土為主，預測地面變形微弱，對管道危害較小。預測危險性小。
（七）地震液化
據史料記載，公元866年臨汾西南5
2000年11月臨汾盆地自來水公司進行輸水管道跨越汾河工程中，在堯都北蘆村發生砂土液化，對工程影響很大。為查清原因，在北蘆村汾河河床及河漫灘區共布勘探孔16個，總進尺274m，取土樣90件，進行標准貫入試驗85次，認為Ⅷ度地震烈度區存在砂土液化，液化等級為Ⅲ～Ⅱ級，另據中國地震局勘測基本和上述結論吻合，確定汾河河床、河漫灘、一級階地為易液化場地。所以，K170～K180區段、K256+500～K260+750區段， 預測地震液化的地質災害危險性大，可導致管道變形開裂。
黃河漫灘區段，地下水水位埋深1～2m，河床及漫灘存在厚層的中、細粉砂，該區段地震烈度為Ⅷ度區，預測地震液化的地質災害危險性大，可導致管道變形開裂。
（八）特殊土地面變形災害
1.黃土濕陷變形災害
山西段黃土廣布，管線穿越地區岩土比例約1:8土均具有不同程度的濕陷性，主要發生於第四繫上更新統風坡積、坡洪積黃土中，據以往研究成果分述如下：
（1）黃土濕陷性
①風坡積黃土：岩性為淡黃色、灰黃色粉土，具大孔隙，結構疏鬆，質地均勻，無層理，垂直節理發育，局部夾有古土壤及砂礫石，厚10～20cm左右。天然含水量（W）一般2.5%～23.9%，天然隙比（e)0.744～1.198，飽和度（Sr)6.97%%～76.0%，屬稍密、稍濕～濕土；濕陷系數（δ） 0.05～0.102，自重濕陷系數（δz)0.014～0.052，屬中等～強濕陷性黃土，濕陷深度一般介於1.5～14m之間。管線分布風坡積黃土地段主要是在K105～K115區段，峨嵋山黃土台地區等。
②洪坡積黃土：主要岩性為灰黃色、淺黃色粉土，略具大孔隙，垂直節理發育，含鈣質及砂礫土石層。交錯層理。天然含水量（W）一般為5.1～20.94，天然隙比（e)0.747～1.12，飽和度（Sr)17.5%～72.3%，屬稍密、稍濕、高壓縮性土。濕陷系數0.067，自然濕陷系數（δz) 0.024～0.0634，屬中等濕陷性土，濕陷深度一般介於1.6～9.0m之間。該類黃土廣泛分布於盆周隆起黃土台地區。
（2）黃土濕陷變形
擬建工程在施工開挖過程中遭降雨沿開挖段積水或工程建設運營後沿管線敷設地形低窪處積水，均可能發生黃土不均勻濕陷，使管道架空受力不均而發生變形。
管線大體穿越9個區段，具濕陷性黃土區。
K8～K21區段、K34～K44區段、K105～K115區段、K125～K163區段、K261～K300區段、K346～K357+600區段、K490～末站區段，黃土為中～強濕陷性黃土，預測黃土濕陷地質災害危險性中等。
K473～K474+500區段，為Ⅱ級自重濕陷性黃土，預測評估黃土濕陷地質災害危險性中等；K223+500～K242+50區段，為弱濕陷性黃土，預測黃土濕陷地質災害危險性小。
2.鹽漬土鹽脹與侵蝕、軟土不均勻沉降
輸油管線沿途僅在K48～K54區段、K451～K464區段和黃河岸邊穿越鹽漬土、軟土分布區。
（1)K48～K54區段
位於永濟市東北伍姓湖區，調查區內分布面積約36km2，分布區段約6.6km，穿越湖面寬度1km左右，其餘為鹽漬地。地面高程343～345m，比周邊地勢低5～8m，表層土岩性為粉質粘土、粉土，濕～飽和，稍密，顆粒級配較好。地下水水位埋深0～3m。據已有分析資料，含鹽量介於1.0616%～1.1755%之間，屬中等鹽漬土，類型為硫酸～氯鹽漬土。
硫酸鹽漬土具有結晶的膨脹性，硫酸鹽沉澱結晶時，體積增大，脫水時體積縮小。山西屬乾旱—半乾旱地區，日溫差較大，硫酸鹽的體積時縮時脹，對管道具有一定的鹽脹和侵蝕作用，預測評估地質災害危險性小。
另外，該區段下部存在一定厚度的淤泥質粘土、淤泥、軟土，其結構松軟、飽水，多呈流塑狀態，工程地質性質較差，易產生不均勻沉降，對管道可產生危害，預測地質災害危險性小。
（2)K451～K464區段
位於清徐張花營村至榆次西榮一帶，鹽漬土分布面積50km2，分布區段長度約13km，地面高程771～772m之間，比周邊地勢略低，表層土為粉土，稍濕，稍密，地下水水位埋深0.20～3m。據已有分析資料，含鹽量為0.4436～1.12，屬輕微—中等鹽漬土。類型為氯—硫酸鹽漬土。
該鹽漬土對管道也具有一定的鹽脹和侵蝕作用，預測評估地質災害危險性小。
『陸』 什麼樣的工程項目需要做地質災害評估
根據《地質災害條例》國務院394號令 在地質災害易發區進行的建設項目需要做地質災害危險性評估
『柒』 工程建設加劇地質災害危險性預測評估
管線臨近的滑坡地質災害主要是H5、H17、H18三處，現狀基本穩定和不穩定，因與管線相距專100m左右，工程施工開挖過程中屬一般不會產生危害，預測對管道危險性小。管線穿越的崩滑地質災害主要是H1、H3、H19滑坡和B10崩塌，除H3外現狀均不穩定，工程施工開挖過程中易加劇其發展並產生危害。H3滑坡規模小，現狀基本穩定，開挖時易清理挖至滑坡面下穩定坡體，對工程危害小，故預測H3滑坡危險性小：H1滑坡規模為小型，滑移面為土岩接觸面，開挖坡體易加劇其滑動，對工程形成危害，預測危險性中等；H19滑坡規模為中型，開挖坡體易加劇其滑動，對工程形成危害，預測危險性中等；B10崩塌，為岩質崩塌，規模為小型，原坡體垂直卸荷裂隙發育，岩體呈疏鬆狀，開挖時易加劇其崩塌，對工程建設和管道工程危害大，故預測危險性大。