工程地質評價的主要根據

❶ 工程地質穩定性評價方法——以麗江-香格里拉段為例

一、概述

隨著滇藏鐵路工程的分段實施，麗江-香格里拉段的規劃設計已納入日程。但是，由於該段地形地貌和地質條件非常復雜，雖然經過多輪論證，線路仍難最後確定。按照初期規劃（圖13-1），滇藏鐵路麗江-香格里拉段共有3個走向方案可以比選：①麗江-長松坪-虎跳峽上峽口-香格里拉方案（西線方案）；②麗江-大具-白水台-小中甸-香格里拉方案（組合方案）；③麗江-大具-白水台-天生橋-香格里拉方案（東線方案）。初步分析認為，西線方案工程地質條件相對較好，可以作為推薦方案，該方案需要新建鐵路隧道34座，總長87130 m，占該段線路總長的54.4%，最長的隧道是位於麗江西北的玉峰寺隧道，全長10970 m；需要新建鐵路大橋39座（10253 m），涵洞182座（4547 m），橋涵占線路總長的9.2%。復雜的工程地質條件使得該方案仍存在許多問題，且工程建設難度大。

為了更好地指導該段鐵路選線，我們在區域地殼穩定性評價的基礎上，將基於GIS技術的層次分析法引入到麗江-香格里拉段鐵路規劃區的工程地質穩定性評價（工程地質條件評價）。在評價過程中，綜合考慮地形坡度、工程地質岩組、斜坡結構、地質災害發育現狀、地殼穩定性、微地貌類型（地形與鐵路設計高程高差）、人類工程活動、降水量、距離溝谷距離等因素，充分利用GIS技術處理海量數據信息的優勢，採用層次分析法模型，進行麗江-香格里拉段鐵路規劃區的工程地質穩定性評價。基於評價結果，可以很好的指導該段線路比選和優化。

二、基於GIS的層次分析法原理

層次分析法（Analytical Hierarchy Process，簡稱AHP）是美國數學家SattyT.L.在20世紀70年代提出的一種將定性分析和定量分析相結合的系統分析方法。它適用於多准則、多目標的復雜問題的決策分析，可以將決策者對復雜系統的決策思維過程實行數量化，為選出最優決策提供依據（圖13-2）。經過多年的應用實踐，不少研究者開始將GIS技術與AHP方法相結合，大大提高了傳統的AHP方法在地學研究中的應用效果（Harris et al.，2000；劉振軍，2001；彭省臨等，2005）。基於GIS的層次分析法充分利用GIS技術的空間分類和空間分析功能，在評價指標數據採集、處理和自動成圖方面具有明顯的優勢，不僅可以對工程地質穩定性的相關影響因素進行更細致的逐次分析，而且在計算過程中不受計算單元數量的限制，因而評價結果更直觀、更便於應用。

圖13-1 滇藏鐵路麗江-香格里拉段線路方案示意圖

圖13-2 基於GIS的層次分析法技術路線圖

基於GIS層次分析法的工程地質穩定性分區評價過程大致可分為以下步驟：

（1）確定研究區、研究對象及研究目標，並進行數據分析，確定進行工程地質穩定性分區所需要的數據，包括數據來源、數據質量指標等。

（2）將收集的各種資料進行數據處理，包括在MapGIS 6.7軟體平台上進行數字化、格式轉換、投影轉換、分層及屬性編碼等，建立研究區、研究對象的空間資料庫。

（3）根據研究目標的特徵，分析影響目標的因素，建立目標的層次指標模型和層次結構，構造判斷矩陣，由專家對影響因素進行綜合評分，並進行層次單排序、求解權向量和一致性檢驗，從而獲得各指標因素值，並運用GIS空間分析功能提取分析因子。

（4）採用ArcGIS 9.2軟體平台，對評價區域進行柵格化，每一個柵格作為模型評價的一個運算單元，並將資料庫中的數據按照規則進行柵格化處理。再採用圖形疊加的模型評價方式，將參與評價的各個因素權值分配到不同的柵格上。將各個因素進行圖形疊加，對屬性值進行代數運算，再將疊加後的柵格數據化，生成新的圖形，並形成最終評價結果。

（5）工程地質穩定性分區評價的數學模型：

滇藏鐵路沿線地殼穩定性及重大工程地質問題

式中：B——工程地質穩定性指數，a_j——權重，N_j——指數。

（6）通過分析計算獲得的工程地質穩定性指數值的分布范圍，結合野外實際調查結果驗證，對不同區域的鐵路工程建設適宜性進行綜合分區評價。

❷ 　區域環境工程地質評價

4.3.1區域穩定性分析

黃河三角洲是在基底構造甚為破碎、濟陽凹陷的一個次級負向構造單元上發育形成的。由於區內東北部位於北西向的燕山——渤海地震帶及北東向的沂沫斷裂地震帶的交匯部位，因而與新構造運動有關的構造地震異常活躍。據山東省地震局1985年10月布設的東營—墾利、陳家莊—河口的現代形變及牛庄—新刁口的兩次a徑跡測量結果，埕子口斷裂、孤北斷裂、陳南斷裂、勝北斷裂和東營斷裂的現代活動都有顯示，說明區內的區域穩定性較差。區內新生代以來的斷裂活動表現為具有繼承性脈動活動的特點。尤其是5號樁，樁西至海港一帶位於上述兩條活動斷裂地震帶的交匯復合部位，新生代以來斷陷幅度最大，歷史上曾發生過3次7～7.5級地震，區域穩定性差。根據以上的地震預測，影響烈度一般都在Ⅶ度以上，5號樁一帶為Ⅷ度。根據我國建築規范規定，一切建築物都應設防加固，以保安全。

區內飽和砂土、飽和粉土具有液化的宏觀條件。在歷史地震發生時，曾有噴水冒砂、地面裂縫等現象發生。其液化程度受以下因素影響：土的顆粒特徵、密度、滲透性、結構、壓密狀態、上覆土層、地下水位埋深、排水條件、應力歷史、地震強度和地震持續時間等。

由於黃河三角洲地質體物質組成主要是粉砂，且孔隙度較高，加之形成期堆積速率快，造成地質體中含水量高。隨著時間推移，在上覆沉積物擠壓下，孔隙中水逐漸被擠壓，造成地質體壓縮，導致地面下沉。根據1988年在黃河海港地區實測，該地區壓實下沉速率可達6cm/a，因此由於地面下沉所引起的海面相對上升則更加劇了海岸侵蝕。

另外，近幾十年來的人為活動加劇了本區地面沉降的發展，如：建築地基承載力不足引起的土體壓縮，地下水、石油、鹵水的開采所引起的含水層、儲油層壓縮等。

由此可見，黃河三角洲地區環境工程地質問題頗多，本節將對直接影響東營市經濟發展和規劃的地表下25m土體工程地質類型及其物理力學性質、工程地質性質的區域性變化等進行深入研究。

4.3.2土體的工程地質分類及工程地質特徵

區內小清河以北為黃河三角洲平原，小清河以南多為山前沖洪積平原，基岩埋深在數百米以下，表層均為第四系鬆散沉積物，鑒於一般工業與民用建築物地基持力層一般均在15m以上，一般中高層建築物持力層一般在25m以上的特點，下面僅以0～25m的土體為對象，進行分析和研究（圖4-6）。

圖4-6地表土體類型示意圖

1.土體的岩性與結構特徵

（1）土體岩性分類

區內0～25m深度內的地層多為第四系全新統地層，其沉積環境受黃河和海洋交互或共同影響，形成了以細顆粒為主的地層。所表現出的岩性以粉土最為廣泛，其次為粉質粘土、粉砂、粘土，局部有細砂，其主要岩性特徵見表4-6。

表4-6黃河三角洲0～25m地層岩性分類及主要特徵表

（2）土體結構特點

區內土體結構無單層結構，多為多層結構，（多層結構是指一定深度內由3層或3層以上的地層構成），這也是區內的沉積環境所決定的，該區瀕臨渤海，是河流的最下游段，河道游盪較頻繁，古地貌特點反復變化，攜帶泥、砂的水動力特點也隨之變化，因此，區內一般無巨厚的單層岩性沉積。

2.土體工程地質特徵

（1）山前沖洪積平原區土體工程地質特徵該區地面下25m的沉積物為第四系全新統沖積、洪積（

）物，岩性以土黃—灰黃色粉質粘土、粉土為主，古河道帶有粉砂、細砂分布，湖沼相沉積的灰黑色淤泥、淤泥質土比較少見。土層物理力學性質較好，承載力較高。

（2）古黃河三角洲區土體工程地質特徵該區地面下25m的沉積物為第四系全新統沖積、海積、湖沼相沉積（

），上部多以土黃色—褐黃色粉土、粉質粘土為主，古河道帶有粉砂分布；中部多有灰黑色淤泥質粉質粘土分布；局部有粉砂分布，下部以土黃色粉土、粉砂為主。土層的物理力學性質在水平和垂向上均有較大的變化，局部有小片的軟土和高鹽漬土分布。

（3）現代黃河三角洲平原區土體工程地質特徵

該區地面下25m的沉積物為第四系全新統沖積海積物（

），上部多以土黃—灰黃色粉土、粉質粘土；中部為灰黑色粉質粘土或淤泥質土，具腥味；下部多為淺灰色粉砂土層的物理力學性質在水平和垂向上均有較大的變化，軟土分布面積較大，鹽漬土呈片狀分布，為弱—中等鹽漬土。

3.地表下0～25m土體物理力學指標的變化規律

（1）古黃河三角洲區的物理力學性質總體上好於現代黃河三角洲，這正是由於現代黃河三角洲的成陸時間晚於古黃河三角洲，其自重固結的程度差於前者。

（2）無論是古黃河三角洲區還是現代黃河三角洲區各類岩性土層的物理力學指標顯示出一個較明顯的規律，即從地表向下隨深度的增加土層的物理力學指標以較好—較差—好發生變化。一般較差的深度段在5～10m和10～15m。這一變化規律也與區內的沉積環境相吻合，力學指標較差的深度段為1855年黃河改道以前沉積的沖湖積、沖海積相為主的地層。

4.3.3天然地基承載力、飽和砂土液化及軟土與鹽漬土

1.天然地基承載力

黃河三角洲地區基土承載力在不同位置、不同層位均有較大變化，從小於80kPa到大於300kPa。天然地基承載力指自地表算起的第一層或第二層基土（當第一層厚度小於3m，且第二層基土承載力高於第一層時，取第二層承載力數據）的承載力。區內天然地基承載力可分為4個等級（表4-7），其分布與變化規律與地貌單元有較密切的相關關系（圖4-7）。

（1）承載力低區（f_k＜80kPa）的分布

① 呈條帶狀分布於現代黃河三角洲工程地質區內。如利津縣虎灘鄉西南—河口區義和鎮南部、河口東南孤河水庫—渤海農場總場北以及現代黃河入海口北側等地，以上各地帶多為1855年以後成陸，且位於濱海低地或窪地內，排水條件差，自重固結程度低。

表4-7天然地基承載力分區特徵表

② 呈小片狀分布於古黃河三角洲平原區。如東營區勝利鄉南部，利津縣王莊鄉南部等。

（2）承載力較低區（80≤f_k＜100kPa）的分布

① 沿海岸線分布，寬度不一。

② 沿黃河泛流主流帶邊緣、前緣和窪地展布。如利津縣大趙鄉—虎灘—羅鎮—河口區一帶、集賢鄉—渤海農場總場、孤北水庫北部、利津前劉鄉—東營區西城，以及東營區龍居鄉—西范鄉一帶。

（3）承載力中等區（100≤f_k＜120kPa）的分布

① 分布於決口扇的頂部及緩平坡地區。如利津縣南宋—北宋—明集，東營區龍居鄉—油郭鄉—六戶鎮—廣饒縣丁庄鄉以及勝坨鄉—高蓋鄉等地。

② 分布於現代黃河三角洲頂點附近。如寧海鄉—汀河鄉、寧海鄉—傅窩鄉一帶。

③ 分布於現代黃河三角洲北部、東部。如河口區新戶—刁口鄉、孤東水庫—五號樁、墾利縣建林鄉—孤東水庫、建林—西宋鄉。

（4）承載力較高區（f_k＞120kPa）的分布

① 分布於古黃河三角洲的南部。如牛庄—陳官—小清河一帶。

② 分布於小清河以南的山前沖洪積平原區。

③ 零星分布於近代黃河三角洲平原區的地勢較高處。

2.飽和砂土液化

砂土液化是指處於地下水位以下鬆散的飽和砂土，受到震動時有變得更緊密的趨勢。但飽和砂土的孔隙全部為水充填，因此，這種趨於緊密的作用將導致孔隙水壓力驟然上升，而在地震過程的短暫時間內，驟然上升的孔隙水壓力來不及消散，這就使原來由砂粒通過其接觸點所傳遞的壓力（有效壓力）減少，當有效壓力完全消失時，砂層會完全喪失抗剪強度和承載能力，變得像液體一樣的狀態，即通常所說有砂土液化現象。

區內的飽和砂土、飽和粉土具有液化的宏觀條件，在歷史地震發生時，曾有噴水冒砂、地面裂縫等現象發生。其液化程度受以下因素影響：土的顆粒特徵、密度、滲透性、結構、壓密狀態、上覆土層、地下水位埋深、排水條件、應力歷史、地震強度和地震持續時間等。

液化判別就是根據土的物理力學性質及其他工程地質條件，對土層在地震過程中發生液化的可能性的判別。國家標准《建築基礎抗震設計規范》（GBJ11-89）中規定了飽和砂土、飽和粉土的液化判別方法，在對區內飽和砂土、飽和粉土的液化判別時，即依照了前述規范提供的方法，在液化勢宏觀判定的基礎上，採用了原位測試資料——標准貫入試驗進行了液化臨界值和液化指數的計算。根據液化指數對地基液化等級的劃分見表4-8。區內液化砂土的分布規律見圖4-8。

（1）嚴重液化區

① 分布於現代黃河三角洲頂點，向北向東呈扇形展布的黃河泛流主流帶的中上游部位，主要在陳庄鎮—六合鄉、虎灘鄉—義和鎮一帶。

圖4-7天然地基承載力分區示意圖

表4-8地基液化等級表

② 零星分布於廢棄河道帶和決口扇，如下述地帶：東營區永安鄉—廣北水庫一線，呈條帶狀分布，為廢棄河道帶；利津縣店子鄉—前劉鄉，呈片狀分布，為決口扇的中部；東營區史口鄉附近、東營區六戶鎮西側、河口區新戶鄉東北等地。

該區內的飽和粉土、飽和粉砂顆粒均勻，粘粒含量低，沉積厚度較大，形成年代新，固結程度差，因此是最易發生液化的地區。

（2）中等液化區

① 分布於較大的決口扇及決口扇前緣坡地地帶，利津縣城東—明集鄉—大趙鄉、東營區勝利鄉—董集鄉—油郭鄉一帶。

② 分布於黃河泛流主流帶或其邊緣地帶。寧海鄉—墾利縣城；陳庄鎮—傅窩鄉；渤海農場總場東—建林鄉—新安鄉；義和水庫南—河口區。

③ 在濱海低地帶內有零星片狀分布，五號樁及以東地區；刁口碼頭東北—孤北水庫北部；新戶鄉以西及以北的近海地帶。該區一般位於嚴重液化區的外圍及決口扇頂部位或零星分布於小規模的黃河主流帶，飽和粉土、粉砂的粘粒含量較低，固結程度較差，因此是較易發生液化的地區。

（3）輕微液化區

① 分布於古黃河三角洲泛濫平原及決口扇邊緣，如下述地帶：利津縣南宋鄉—北宋鄉；東營區龍居鄉—廣饒縣陳官鄉—丁庄鄉。

② 分布於現代黃河三角洲的非黃河泛流主流帶區，如下述地帶：利津縣王莊鄉—墾利縣勝坨鄉；利津縣集賢鄉—墾利縣城東部；河口區太平鄉—義和水庫。

該區粉土、粉砂的沉積厚度較小，粘粒含量較高，因此液化程度較輕。

（4）非液化區

① 分布於工作區小清河以南的山前沖洪積平原，該區地下水位埋藏深，水位以下的飽和粉土，粉砂密實程度較好，因此不易液化。

② 分布於沿海地帶的濱海低地，該區除河口相沉積外，地層粘粒含量較高或以粘性土為主，因此不易液化。

3.軟土與鹽漬土

（1）軟土

軟土一般是指天然含水量高、壓縮性大、承載力低的一種軟塑到流塑狀態的粘性土。如淤泥、淤泥質土以及其他高壓縮性飽和粘性土、粉土等。黃河三角洲地區地處渤海之濱，具有軟土的沉積環境，鑽探資料亦證明，區內呈片狀分布著軟土。

① 軟土的劃分標准

本次劃分軟土時採用如下方法：當滿足下列條件之一時，並且厚度大於0.50m，將其確定為軟土：承載力標准值f_k＜80kPa；標貫錘擊數N_63.5≤2；靜力觸探錐頭阻力q_c＜0.5MPa；流塑狀態。

② 軟土的空間分布

軟土主要分布於區內的東北部濱海地帶、河口—刁口碼頭一帶。利津縣羅鎮—黃河故道西、墾利縣下鎮鄉東部，另外在利津縣明集鄉—廣南水庫一線呈不連續片狀、碟狀分布。

③ 軟土的成因及主要物理力學性質

區內的軟土具有兩種成因：①爛泥灣相沉積：在歷次河口的兩側，沉積的以細粒成分為主的土層，一直處於飽和狀態，排水固結過程進展緩慢，所以土的力學性質很差。顏色以灰褐色為主，流塑態，土質細膩，岩性以粉質粘土為主，夾粉土和粘土薄層。②濱海湖沼相沉積：顏色以灰—灰黑色為主，有機質含量較高，具腥臭味，為淤泥或淤泥質土。

圖4-8地基砂土液化分區示意圖

表4-9軟土的主要物理力學指標統計表

從表4-9中可以看出：區內軟土具有含水量高、孔隙比大、壓縮性高、承載力低的特點，在荷載作用下變形較大，對建築物極為不利。因此，在工程建設規劃時，應盡量避開有軟土分布的地區。在無法避開軟土的建築物，應對區內的軟土有足夠的重視，採取一定的處理措施，對於一般工業民用建築可採取粉噴樁法進行處理，對於高層重型建築物應採取深基礎，如沉管灌注樁等，以避開軟土的不利影響（圖4-9）。

（2）鹽漬土

當土中的易溶鹽含量大於0.5%，且具有吸濕、松脹等特性的土稱為鹽漬土。區內的鹽漬土為濱海鹽漬土，按含鹽性質則大部分屬氯鹽漬土，局部為硫酸鹽漬土，鹽漬土按含鹽量可分為弱鹽漬土（0.5%～1%），中鹽漬土（1%～5%）、強鹽漬土（5%～8%）和超鹽漬土（>8%），區內的鹽漬土主要為弱鹽漬土，局部地段有中鹽漬土（見圖4-10）。

4.3.4工程地基適宜性評價

工程建築地基適宜性受多種因素的影響，為達到評價結果清晰簡潔、合理反映出區內建築適宜性等級的目的，選用了專家聚類法（亦稱總分法）進行評價。評價過程為：首先擬定評價因子，對各評價因子量化、分級並給定各級別的標准分，其次用傅勒三角形法確定各評價因子的權重，然後計算各勘測點單項因子分值和總分值，再按各點的總分值進行分區。最終的評價結果見表4-10、4-11、4-12、4-13。

圖4-9軟土分布示意圖

圖4-10鹽鹼土分布示意圖

表4-10一般工業與民用建築地基適宜性評價方案（評價深度10m）

① 沉降因子

式中：M_i——土層i的厚度；Z_i——土層i的埋深；el_i——土層i的天然孔隙比。

② D_Ⅰ——山前沖洪積平原；D_Ⅱ——古黃河三角洲平原；D_Ⅲ——現代黃河三角洲平原。

表4-11一般工業與民用建築地基適宜性評價分區說明表

表4-12高層重型建築物地基適宜性評價方案（評價深度25～30m）

表4-13高層重型建築物地基適宜性評價分區說明表

一般建築、高層建築物地基適應性評價分區見圖4-11、4-12。

圖4-11一般建築物地基適宜性評價分區示意圖

圖4-12高層建築物地基適宜性評價分區示意圖

❸ 工程地質分析的基本方法有哪些

1.定性研究：通過實驗、詳細的實地研究，對地質過程的形成機制進行分析，得出定性評價
2.定量評價：定性分析基礎上，通過定量計算，進行定性與定量評價相結合的地質過程機制分析——定量評價。

❹ 地基基礎工程地質評價內容具體有哪些求解

主要有：1、地基承載力；2、地基變形；3、地下水類型、埋深、補給；4、地震效應評價（砂土液化、震陷，特徵周期，地震加速度等）；5、地基處理方案建議。

❺ 工程地質分區與評價

5.4.1 區域穩定性分區

海口地區區域穩定性分為二級。其中一級分區主要依據構造穩定性劃定，劃分為兩個區，基本上以馬裊－鋪前斷裂為界，以南為次穩定區，以北為不穩定區；二級分區主要考慮岩土體穩定性和地面穩定性劃分為4個地段（見圖5.1、表5.4）。

圖5.1 海口地區環境工程地質圖

表5.4 海口市城市調查區區域穩定性分區表

5.4.1.1 文明村、府城薜村、靈山、道殿村次穩定區（A）

（1）火山岩台地穩定地段（A₁）：①岩土體穩定性：該地段為火山岩台地，岩性為褐紅色粘土（玄武岩殘坡積土），局部（美楠村一帶）玄武岩裸露。土體呈可塑—硬塑狀，承載力特徵值230～660kPa，岩體飽和單軸抗壓強度53.8～184.4MPa，軟化系數0.1～0.84。岩體穩定性較好。②地面穩定性：本區除局部紅土較厚和台地坡度較陡的地段出現有沖溝、水土流失較嚴重外，就整個火山岩台地來說，地形起伏不大，水系不發育，地面穩定性較好。

（2）海積三級階地較穩定地段（A₂）：①土體穩定性：以可塑—硬塑含礫粘土、粉質粘土為主，承載力特徵值180～660kPa，穩定性一般。②地面穩定性：該地段地形波狀起伏，沖溝發育，地表遭受侵蝕切割，常引起崩塌，水土流失嚴重，地面穩定性差。

5.4.1.2 長流、秀英、海口、桂林洋不穩定區（B）

（1）長流－秀英海積階地基本不穩定地段（B₁）：①土體穩定性：主要為可塑狀粉土、粉質粘土，承載力特徵值140～270kPa，穩定性一般；局部分布膨脹土，膨脹土膨脹率2.1%，收縮率3.0%，自由膨脹率43%，具有濕脹干縮特徵，常對建築物造成破壞，土體穩定性差；沿海一帶為沙堤沙地和淤泥，土體結構鬆散，具流變性、觸變性，穩定性很差。金牛嶺一帶為玄武岩，穩定性相對較好。②地面穩定性：本地段為沿海地帶，地勢低平，常受洪潮侵襲，地下水埋深小，局部地段地下水對混凝土具腐蝕性，地面穩定性較差。

（2）海口、桂林洋三角洲平原不穩定地段（B₂）：①土體穩定性：主要為含砂粉質粘土、淤泥質粉質粘土和膨脹土。含砂粉質粘土為可塑狀，承載力特徵值50～240kPa；淤泥質粉質粘土，具有高壓縮性、流變性和觸變性，強度低；膨脹土膨脹率8.57%～13.07%，自由膨脹率43%～57%，具有濕脹干縮特徵，常對建築造成破壞；沿海是海灣、海灘沉積，鬆散狀。土體穩定性差。②地面穩定性：該地段地形低平，易受台風、洪潮侵害，土體具流變性，常引起地基不均勻沉降或擠出，南渡江沿岸，由於河流侵蝕，常出現崩塌，而沿海出現海岸淤積。地下水埋深淺，局部地下水對混凝土具侵蝕性。地面穩定性差。

海口城市環境地質調查區的區域穩定性評價工作，以地質調查為基礎，盡可能收集了各方面的資料，綜合分析了本區的構造、岩土體和地面穩定性，對海南島東北部進行初步的穩定性評價和分區。基本上以馬裊－鋪前斷裂為界，南部穩定性較好，北部穩定性差。海南島東北部設防地震基本烈度為Ⅷ度，設計基本地震加速度值為0.30g。因此，對重大工程建築要考慮其穩定性，採取相應的措施，進行防震設計。

5.4.2 工程地質分區與評價

在區域穩定性分區的基礎上，以地貌條件和岩土體工程地質特徵為主要依據，結合物理地質現象、環境工程地質問題和水文地質條件等因素，並考慮地域上的連續性，對海南島東北部進行工程地質分區，共劃分為5個區8個亞區（見圖5.1）。

5.4.2.1 新海－府城海風積平原沉積土區（I）

（1）新海海風積沙堤沙地鬆散砂類地基土亞區（Ⅰ₁）：主要分布於新海林場一帶沿海，呈堤狀，為海相堆積，後經風力改造加高而成，頂部常見草叢、沙丘、沙壟等。岩性以細砂、中砂或含礫中砂為主，局部為含礫粗砂，鬆散—稍密狀，宜作一般小型工民建築地基，但由於其淺層土層鬆散，側壓力大，邊岸、基坑易崩塌，另外，本區台風作用強烈，常使沙丘遷移造成工程設施的破壞或掩埋。

（2）榮山海積一級階地淤泥地基土亞區（Ⅰ₂）：分布於榮山—博養一帶，地形低平，上部為含貝殼砂、淤泥或中粗砂、粉土，下部為含礫粗砂、礫砂及粉土等。頂板埋深0～4.05m，一般小於2m，具流動性、高壓縮性。本區地基土軟弱，承載力低，並易受洪、潮侵襲，不宜做工民建築場地。

（3）秀英－府城海積三級階地粘性地基土亞區（I₃）：分布於區內火山台地與海積一級階地之間，地基土以更新統粉土、粉質粘土和上新統粘土為主，力學強度較高，地形平緩，外動力地質現象較少，適合各種工民建築和道路工程。但局部陡坡地帶有沖溝、崩塌等現象發生，在此地帶的工程建設應注意邊坡的穩定性。另外，本區地震烈度為Ⅷ度，工程建築應採取相應的抗震措施。

（4）府城海積階地中等膨脹地基土亞區（Ⅰ₄）：分布於儲城東沿階地邊緣，局部受河流侵蝕切割成殘丘地形，岩性以雜色粘土為主，上部覆蓋層多為人工填土或北海組含礫粉土。具中等膨脹性，由於具有濕脹干縮的特徵，建築物常被破壞。如海南幹部療養所地處孤丘上，建築物以秀英組（Q p¹x）雜色粘土為天然地基，造成平房、水池等建築物開裂。

（5）浮陵水三級階地中等膨脹地基土亞區（I₅）：分布於三級階地後緣白水塘南一帶，岩性以雜色粘土為主，上部覆蓋層多為北海組（Qp² b）褐紅色粉質粘土、粉土等，覆蓋層厚度小於2m，局部因眾多磚瓦廠開采已出露地基。本層土具有中等膨脹性，濕脹干縮常使建築物造成破壞，工程建築施工應對此引起足夠的重視。

5.4.2.2 海口－桂林洋、河口三角洲堆積平原沉積土區（Ⅱ）

沿東部海岸和南渡江河岸分布，為全新統地層，地基土力學強度一般較低。

（1）玉沙村海灘階地淤泥地基土亞區（Ⅱ₁）：分布於海口玉沙村—海甸島一帶，上部覆蓋層一般為人工填土、粉質粘土、粉土、中細砂等，岩性為灰黑色淤泥，呈流塑—軟塑狀。

本區地勢低平，易受台風洪潮侵蝕，淺部地基土軟弱，淤泥具高壓縮性、流變性、觸變性和不均勻性，常出現地基不均勻沉降或擠出、基坑滑移等，對工程建築不利。

（2）新埠島－鐵橋三角洲平原、河流階地夾淤泥質地基土亞區（Ⅱ₂）：分布於南渡江兩岸及河口一帶，呈向海凸出的扇形，地形平坦，微向海傾，區內出露的為全新統沉積層，岩性和土層結構復雜。

區內地基土強度一般，但隱伏有淤泥質粉質粘土，因此工程建設時應查明其分布和埋藏條件，採取防範措施。另外，本區南渡江沿岸河流侵蝕作用強烈，常發生崩塌，且本區地勢較低，易受洪澇、潮害和台風侵襲，對工程不利。

（3）桂林洋海灣一級階地淤泥質地基土亞區（Ⅱ₃）：分布於桂林洋農場以北，地基土以淤泥質粉質粘土為主，埋藏較淺，一般0.80～1.25m，具高壓縮性，強度低，不宜做天然地基。

本區地勢低平，易受風暴潮侵襲，對工程建築不利。本區地震烈度為Ⅷ度，鄰區發生過7.5級的強震，地基土有觸變性，工程建築應特別注重防震措施，以策安全。

5.4.2.3 長流海積三級階地粘性地基土區（Ⅲ）

分布於長流附近，被後期熔岩所包圍，地形平坦或略有起伏，地基土強度一般，物理地質現象不發育，適宜各種工民建築和道路工程，但地震烈度為Ⅷ度，應設防。

5.4.2.4 道殿村海積三級階地粘性土地基土區（Ⅳ）

分布於桂林洋農場北道殿村一帶，地形平坦，地基土強度一般，適宜一般工民建築，但由於地勢低平，易受風暴潮等影響，且地震烈度較高（Ⅷ度），應採取防範措施。

5.4.2.5 火山岩台地殘坡積地基土區（Ⅴ）

分布於長流文明村、府城薜村及靈山等地，美楠村一帶為玄武岩裸露區，但由於分布范圍較小，未進行分區而歸並於本區。殘坡積土岩性為褐紅色粘土，局部含鐵豆砂，下部為玄武岩。區內岩土力學強度較高，地形平緩，適宜各類工民建築場地，但由於殘坡積土孔隙比大，具高壓縮性，厚度變化大，土層中常見球狀風化玄武岩塊，易造成建築物的不均勻沉降，所以興建工程應查明其厚度變化，採取防範措施。

❻ 建設工程地質環境適宜性評價

6.4.1 評價因子的選取

建設工程地質環境適宜性評價是城市建設功能區劃和城市規劃的基本依據之一。對環膠州灣城市建設工程來說，地質環境的適宜性評價因子主要有5個方面(第一層)的22項(第二層)評價因子:環境地質條件對城市建設的適宜程度，包括地貌、植被分布、地下水質量等;工程地質條件對城市建設的適宜程度，包括斷裂活動性、岩土體工程地質類型、軟土頂板埋深、軟土厚度等;地質災害和環境地質問題的發育程度，包括崩塌、滑坡、海(咸)水入侵、海岸侵淤、土壤污染、土壤鹽鹼化等;地質資源的豐富程度和合理開發利用程度，包括水資源、地熱資源、礦產資源、地質遺跡旅遊資源等;人類工程活動，主要表現在重大建設項目及其類型、主要交通干線、港口碼頭等的發達程度。部分地質環境因子見城市建設主要地質環境問題分布圖(圖6.3)。

❼ 工程地質學的主要內容（作者：石證明)

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